Kërkesat për pllakat mbështetëse të salduara sipas standardit
Ndër format e bashkimit të salduara të strukturave prej çeliku, forma e bashkimit duke përdorur pllaka mbështetëse është më e zakonshme.Përdorimi i pllakave mbështetëse mund të zgjidhë problemet e saldimit në hapësira të ngushta dhe të kufizuara dhe të zvogëlojë vështirësinë e operacioneve të saldimit.Materialet konvencionale të pllakave mbështetëse ndahen në dy lloje: mbështetëse prej çeliku dhe mbështetëse qeramike.Sigurisht, në disa raste, materiale të tilla si fluksi përdoren si mbështetje.Ky artikull përshkruan çështjet që duhet t'i kushtohet vëmendje kur përdorni guarnicione çeliku dhe guarnicione qeramike.
Standardi Kombëtar—–GB 50661
Klauzola 7.8.1 e GB50661 përcakton që forca e rrjedhjes së pllakës mbështetëse të përdorur nuk duhet të jetë më e madhe se forca nominale e çelikut që do të saldohet dhe saldueshmëria duhet të jetë e ngjashme.
Megjithatë, vlen të theksohet se pika 6.2.8 përcakton se dërrasat mbështetëse të materialeve të ndryshme nuk mund të zëvendësohen me njëra-tjetrën.(Varesat prej çeliku dhe veshjet qeramike nuk zëvendësojnë njëra-tjetrën).
Standardi Evropian—–EN1090-2
Klauzola 7.5.9.2 e EN1090-2 përcakton se kur përdoret një mbështetëse çeliku, ekuivalenti i karbonit kërkohet të jetë më pak se 0.43%, ose një material me saldueshmërinë më të lartë si metali bazë që do të saldohet.
Standardi Amerikan--AWS D 1.1
Çeliku i përdorur për pllakën mbështetëse duhet të jetë ndonjë prej çeliqeve në Tabelën 3.1 ose Tabelën 4.9, nëse nuk është në listë, përveç që çeliku me një forcë rendimenti minimal prej 690Mpa përdoret si pllakë mbështetëse e cila duhet të përdoret vetëm për saldim. prej çeliku me një forcë rendimenti minimal prej 690Mpa, duhet të jetë çeliku që është vlerësuar.Inxhinierët duhet të kenë parasysh se bordi i përgjithshëm mbështetës i blerë në Kinë është Q235B.Nëse materiali bazë në kohën e vlerësimit është Q345B dhe bordi mbështetës zakonisht zëvendësohet nga rrënja e pastër, materiali i tabelës mbështetëse është Q235B kur përgatitet WPS.Në këtë rast, Q235B nuk është vlerësuar, kështu që ky WPS nuk është në përputhje me rregulloret.
Interpretimi i mbulimit të provimit standard të saldatorit EN
Vitet e fundit, numri i projekteve të konstruksioneve të çelikut të prodhuara dhe të salduara sipas standardit EN është në rritje, kështu që kërkesa për saldatorë të standardit EN është në rritje.Megjithatë, shumë prodhues të strukturave të çelikut nuk janë veçanërisht të qartë në lidhje me mbulimin e testit të saldatorit EN, duke rezultuar në më shumë teste.Ka shumë provime të humbura.Këto do të ndikojnë në ecurinë e projektit dhe kur saldimi do të saldohet, zbulohet se saldatori nuk është i kualifikuar për saldim.
Ky artikull prezanton shkurtimisht mbulimin e provimit të saldatorit, duke shpresuar të sjellë ndihmë për punën e të gjithëve.
1. Standardet e Ekzekutimit të Provimit të Saldatorit
a) Saldim manual dhe gjysmë automatik: EN 9606-1 (Ndërtim çeliku)
Për serinë EN9606 ndahet në 5 pjesë.1—çelik 2—alumin 3—bakër 4—nikel 5—zirkon
b) Saldimi me makinë: EN 14732
Ndarja e llojeve të saldimit i referohet ISO 857-1
2. Mbulimi i materialit
Për mbulimin e metalit bazë, nuk ka një rregullim të qartë në standard, por ka rregullore mbulimi për materialet harxhuese të saldimit.
Nëpërmjet dy tabelave të mësipërme, mund të bëhet i qartë grupimi i materialeve harxhuese të saldimit dhe mbulimi ndërmjet secilit grup.
Saldimi me elektrodë (111) Mbulimi
Mbulim për lloje të ndryshme teli
3. Trashësia e metalit bazë dhe mbulimi i diametrit të tubit
Mbulimi i mostrës së bashkimit
Mbulimi me saldim me fileto
Mbulimi i diametrit të tubave të çelikut
4. Mbulimi i pozicionit të saldimit
Mbulimi i mostrës së bashkimit
Mbulimi me saldim me fileto
5. Mbulimi i formës së nyjeve
Pllaka mbështetëse e salduar dhe saldimi i pastrimit të rrënjës mund të mbulojnë njëra-tjetrën, kështu që për të zvogëluar vështirësinë e provës, në përgjithësi zgjidhet bashkimi i provës i salduar nga pllaka mbështetëse.
6. Mbulimi i shtresës së saldimit
Saldimet me shumë shtresa mund të zëvendësojnë saldimet me një shtresë, por jo anasjelltas.
7. Shënime të tjera
a) Saldimet nga prapanica dhe saldimet me fileto nuk janë të këmbyeshme.
b) Lidhja e prapanicës mund të mbulojë saldimet e tubit të degëve me një kënd të përfshirë më të madh ose të barabartë me 60° dhe mbulimi është i kufizuar në tubin e degëzimit
Diametri i jashtëm do të mbizotërojë, por trashësia e murit duhet të përcaktohet sipas diapazonit të trashësisë së murit.
c) Tuba çeliku me diametër të jashtëm më të madh se 25 mm mund të mbulohen me pllaka çeliku.
d) Pllakat mund të mbulojnë tubacione çeliku me diametër më të madh se 500 mm.
e) Pllaka mund të mbulohet me tuba çeliku me diametër më të madh se 75 mm në gjendje rrotulluese, por pozicioni i saldimit
Në vendndodhjen e ZP, BP, PC, PD.
8. Inspektimi
Për pamjen dhe inspektimin makro, testohet sipas nivelit EN5817 B, por kodi është 501, 502, 503, 504, 5214, sipas nivelit C.
Foto
EN Kërkesat standarde të saldimit me vijë të kryqëzuar
Në projektet me shumë lloje tubash çeliku ose çeliqe katrore, kërkesat për saldim të linjave të kryqëzuara janë relativisht të larta.Sepse nëse dizajni kërkon depërtim të plotë, nuk është e lehtë të shtosh një pllakë astar brenda tubit të drejtë, dhe për shkak të ndryshimit në rrumbullakësinë e tubit të çelikut, linja e prerjes nuk mund të cilësohet plotësisht, duke rezultuar në riparimin manual në Ndiqe.Përveç kësaj, këndi midis tubit kryesor dhe tubit të degës është shumë i vogël dhe zona e rrënjës nuk mund të depërtohet.
Për tre situatat e mësipërme, rekomandohen zgjidhjet e mëposhtme:
1) Nuk ka asnjë pllakë mbështetëse për saldimin e vijës kryqëzuese, e cila është e barabartë me depërtimin e plotë të saldimit në njërën anë.Rekomandohet saldimi në pozicionin e orës 1 dhe përdorimi i metodës së mbrojtjes së gazit me bërthamë të ngurtë për saldim.Hendeku i saldimit është 2-4 mm, i cili jo vetëm që mund të sigurojë depërtim, por edhe të parandalojë saldimin.
2) Vija kryqëzuese është e pakualifikuar pas prerjes.Ky problem mund të rregullohet vetëm me dorë pas prerjes me makinë.Nëse është e nevojshme, letër model mund të përdoret për të lyer vijën e prerjes së vijës kryqëzuese në pjesën e jashtme të tubit të degës, dhe më pas të pritet drejtpërdrejt me dorë.
3) Problemi që këndi ndërmjet tubit kryesor dhe tubit të degëzimit është shumë i vogël për t'u salduar shpjegohet në Shtojcën E të EN1090-2.Për saldimet e linjës kryqëzuese, ajo ndahet në 3 pjesë: gishti i këmbës, zona e tranzicionit, rrënja.Gishti dhe zona e tranzicionit janë të papastër në rastin e saldimit të dobët, vetëm rrënja e ka këtë gjendje.Kur distanca midis tubit kryesor dhe tubit të degës është më pak se 60°, saldimi rrënjë mund të jetë një saldim fileto.
Megjithatë, ndarja e sipërfaqes së A, B, C dhe D në figurë nuk është theksuar qartë në standard.Rekomandohet të shpjegohet sipas figurës së mëposhtme:
Metodat e zakonshme të prerjes dhe krahasimi i procesit
Metodat e zakonshme të prerjes përfshijnë kryesisht prerjen me flakë, prerjen e plazmës, prerjen me lazer dhe prerjen e ujit me presion të lartë, etj. Çdo metodë procesi ka avantazhet dhe disavantazhet e veta.Gjatë përpunimit të produkteve, një metodë e përshtatshme e procesit të prerjes duhet të zgjidhet sipas situatës specifike.
1. Prerja me flakë: Pas ngrohjes paraprake të pjesës prerëse të pjesës së punës në temperaturën e djegies nga energjia e nxehtësisë së flakës së gazit, një rrjedhje oksigjeni prerëse me shpejtësi të lartë spërkatet për ta bërë atë të digjet dhe të lëshojë nxehtësi për prerje.
a) Avantazhet: Trashësia e prerjes është e madhe, kostoja është e ulët dhe efikasiteti ka avantazhe të dukshme pasi trashësia tejkalon 50 mm.Pjerrësia e seksionit është e vogël (< 1°), dhe kostoja e mirëmbajtjes është e ulët.
b) Disavantazhet: efikasitet i ulët (shpejtësia 80~1000 mm/min brenda trashësisë 100 mm), përdoret vetëm për prerje çeliku me karbon të ulët, nuk mund të presë çelikun me karbon të lartë, çelik inox, gize, etj., zonë e madhe e prekur nga nxehtësia, deformim serioz i trashë pllaka, operacion i vështirë i madh.
2. Prerja e plazmës: një metodë e prerjes duke përdorur shkarkimin e gazit për të formuar energjinë termike të harkut plazmatik.Kur harku dhe materiali digjen, gjenerohet nxehtësi në mënyrë që materiali të digjet vazhdimisht përmes oksigjenit prerës dhe të shkarkohet nga oksigjeni prerës për të formuar një prerje.
a) Përparësitë: Efikasiteti i prerjes brenda 6 ~ 20 mm është më i larti (shpejtësia është 1400 ~ 4000 mm / min), dhe mund të presë çelikun e karbonit, çelik inox, alumin, etj.
b) Disavantazhet: prerja është e gjerë, zona e prekur nga nxehtësia është e madhe (rreth 0.25 mm), deformimi i pjesës së punës është i dukshëm, prerja tregon kthesa dhe kthesa serioze dhe ndotja është e madhe.
3. Prerja me laser: një metodë procesi në të cilën një rreze lazer me densitet të lartë përdoret për ngrohjen lokale për të avulluar pjesën e nxehtë të materialit për të arritur prerjen.
a) Përparësitë: gjerësia e ngushtë e prerjes, saktësia e lartë (deri në 0.01 mm), vrazhdësi e mirë e sipërfaqes së prerjes, shpejtësia e shpejtë e prerjes (e përshtatshme për prerjen e fletëve të hollë) dhe zonë e vogël e prekur nga nxehtësia.
b) Disavantazhet: kosto e lartë e pajisjeve, e përshtatshme për prerje me pllaka të hollë, por efikasiteti i prerjes së pllakave të trasha është dukshëm i reduktuar.
4. Prerja e ujit me presion të lartë: një metodë procesi që përdor shpejtësinë e ujit me presion të lartë për të arritur prerjen.
a) Përparësitë: saktësi e lartë, mund të presë çdo material, pa zonë të prekur nga nxehtësia, pa tym.
b) Disavantazhet: kosto e lartë, efikasitet i ulët (shpejtësia 150~300mm/min brenda trashësisë 100mm), i përshtatshëm vetëm për prerje në plan, jo i përshtatshëm për prerje tre-dimensionale.
Cili është diametri optimal i vrimës së bulonit mëmë dhe cila është trashësia dhe madhësia optimale e guarnicionit të kërkuar?
Tabela 14-2 në edicionin e 13-të të Manualit AISC Steel Building trajton madhësinë maksimale të çdo vrime bulonash në materialin mëmë.Duhet të theksohet se madhësitë e vrimave të listuara në tabelën 14-2 lejojnë devijime të caktuara të bulonave gjatë procesit të instalimit, dhe rregullimi i metalit bazë duhet të jetë më i saktë ose kolona duhet të instalohet saktësisht në vijën qendrore.Është e rëndësishme të theksohet se prerja me flakë zakonisht kërkohet për të trajtuar këto madhësi vrimash.Kërkohet një rondele e kualifikuar për çdo rrufe në qiell.Meqenëse këto madhësi vrimash specifikohen si vlera maksimale e madhësive të tyre përkatëse, madhësitë më të vogla të vrimave shpesh mund të përdoren për klasifikimin e saktë të bulonave.
Udhëzuesi i projektimit AISC 10, seksioni i instalimit të kolonës mbështetëse të kornizës prej çeliku të ulët, bazuar në përvojën e kaluar, përcakton vlerat e mëposhtme të referencës për trashësinë dhe madhësinë e copë litari: trashësia minimale e guarnicionit duhet të jetë 1/3 e diametrit të bulonës dhe diametri minimal i guarnicionit (ose gjatësia dhe gjerësia e rondele jo rrethore) duhet të jetë 25,4 mm (1 in.) më i madh se diametri i vrimës.Kur buloni transmeton tension, madhësia e rondele duhet të jetë mjaft e madhe për të transmetuar tensionin në metalin bazë.Në përgjithësi, madhësia e duhur e guarnicionit mund të përcaktohet sipas madhësisë së pllakës së çelikut.
A mund të ngjitet rrufeja direkt në metalin bazë?
Nëse materiali i bulonave është i saldueshëm, ai mund të ngjitet në metalin bazë.Qëllimi kryesor i përdorimit të një spirancë është të sigurojë një pikë të qëndrueshme për kolonën për të siguruar qëndrueshmërinë e saj gjatë instalimit.Përveç kësaj, bulonat përdoren për të lidhur strukturat me ngarkesë statike për t'i rezistuar forcave mbështetëse.Saldimi i bulonit me metalin bazë nuk përmbush asnjë nga qëllimet e mësipërme, por ndihmon në sigurimin e rezistencës ndaj tërheqjes.
Për shkak se madhësia e vrimës së metalit bazë është shumë e madhe, shufra e ankorimit vendoset rrallë në qendër të vrimës së metalit bazë.Në këtë rast, kërkohet një copë litari e trashë pllake (siç tregohet në figurë).Saldimi i bulonit me guarnicionin përfshin pamjen e saldimit me fileto, si p.sh. gjatësia e saldimit të barabartë me perimetrin e bulonit [π(3.14) herë diametrin e bulonit], në të cilin rast prodhon intensitet relativisht të vogël.Por lejohet bashkimi i pjesës së filetuar të bulonës.Nëse ka më shumë mbështetje, detajet e bazës së kolonës mund të ndryshohen, duke marrë parasysh "pllakën e salduar" të renditur në imazhin më poshtë.
Cili është diametri optimal i vrimës së bulonit mëmë dhe cila është trashësia dhe madhësia optimale e guarnicionit të kërkuar?
Rëndësia e cilësisë së saldimit me ngjitje
Në prodhimin e konstruksioneve të çelikut, procesi i saldimit, si pjesë e rëndësishme e sigurimit të cilësisë së të gjithë projektit, ka marrë një vëmendje të madhe.Megjithatë, saldimi me ngjitje, si hallka e parë e procesit të saldimit, shpesh injorohet nga shumë kompani.Arsyet kryesore janë:
1) Saldimi me pozicionim bëhet kryesisht nga montuesit.Për shkak të trajnimit të aftësive dhe ndarjes së procesit, shumë njerëz mendojnë se nuk është një proces saldimi.
2) Tegeli i saldimit me ngjitje fshihet nën shtresën përfundimtare të saldimit dhe mbulohen shumë defekte, të cilat nuk mund të gjenden gjatë inspektimit përfundimtar të tegelit të saldimit, gjë që nuk ndikon në rezultatin përfundimtar të inspektimit.
▲ shumë afër fundit (gabim)
A janë të rëndësishme saldimet ngjitëse?Sa ndikon në saldimin formal?Në prodhim, para së gjithash, është e nevojshme të sqarohet roli i pozicionimit të saldimeve: 1) Fiksimi midis pllakave të pjesëve 2) Mund të përballojë peshën e përbërësve të tij gjatë transportit.
Standarde të ndryshme kërkojnë saldim me ngjitje:
Duke kombinuar kërkesat e çdo standardi për saldimin me ngjitje, mund të shohim se materialet e saldimit dhe saldatorët e saldimit me ngjitje janë të njëjta me saldimin formal, gjë që mjafton për të parë rëndësinë.
▲ Të paktën 20 mm nga fundi (e saktë)
Gjatësia dhe madhësia e saldimit me ngjitje mund të përcaktohet sipas trashësisë së pjesës dhe formës së komponentëve, përveç nëse ka kufizime strikte në standard, por gjatësia dhe trashësia e saldimit me ngjitje duhet të jenë të moderuara.Nëse është shumë i madh, do të rrisë vështirësinë e saldatorit dhe do ta bëjë të vështirë sigurimin e cilësisë.Për saldimet me fileto, një madhësi tepër e madhe e saldimit ngjitës do të ndikojë drejtpërdrejt në pamjen e saldimit përfundimtar dhe është e lehtë të duket me onde.Nëse është shumë i vogël, është e lehtë të shkaktohet plasaritje e saldimit ngjitës gjatë procesit të transferimit ose kur është salduar ana e kundërt e saldimit ngjitës.Në këtë rast, saldimi ngjitës duhet të hiqet plotësisht.
▲ Plasaritja e saldimit me ngjitje (gabim)
Për saldimin përfundimtar që kërkon UT ose RT, mund të gjenden defektet e saldimit me ngjitje, por për saldimet me fileto ose saldimet me penetrim të pjesshëm, saldimet që nuk kanë nevojë të kontrollohen për defekte të brendshme, defektet e saldimit me ngjitje janë " "Bombë me sahat ”, i cili ka gjasa të shpërthejë në çdo moment, duke shkaktuar probleme të tilla si çarje të saldimeve.
Cili është qëllimi i trajtimit termik pas saldimit?
Ekzistojnë tre qëllime të trajtimit termik pas saldimit: eliminimi i hidrogjenit, eliminimi i stresit të saldimit, përmirësimi i strukturës së saldimit dhe performanca e përgjithshme.Trajtimi i dehidrogjenizimit pas saldimit i referohet trajtimit termik në temperaturë të ulët që kryhet pasi saldimi të përfundojë dhe saldimi nuk është ftohur nën 100 °C.Specifikimi i përgjithshëm është që të ngroheni në 200~350℃ dhe ta mbani atë për 2-6 orë.Funksioni kryesor i trajtimit të eliminimit të hidrogjenit pas saldimit është përshpejtimi i ikjes së hidrogjenit në zonën e saldimit dhe të prekur nga nxehtësia, gjë që është jashtëzakonisht efektive në parandalimin e çarjeve të saldimit gjatë saldimit të çeliqeve me aliazh të ulët.
Gjatë procesit të saldimit, për shkak të jo uniformitetit të ngrohjes dhe ftohjes, dhe kufizimit ose kufizimit të jashtëm të vetë komponentit, stresi i saldimit do të gjenerohet gjithmonë në komponent pasi të përfundojë puna e saldimit.Ekzistenca e stresit të saldimit në komponent do të zvogëlojë aftësinë mbajtëse aktuale të zonës së bashkimit të salduar, do të shkaktojë deformim plastik dhe madje do të çojë në dëmtimin e komponentit në raste të rënda.
Trajtimi termik për lehtësimin e stresit është të zvogëlojë forcën e rrjedhjes së pjesës së punës të salduar në temperaturë të lartë për të arritur qëllimin e relaksimit të stresit të saldimit.Ka dy metoda të përdorura zakonisht: njëra është kalitja e përgjithshme në temperaturë të lartë, domethënë, i gjithë saldimi futet në furrën e ngrohjes, nxehet ngadalë në një temperaturë të caktuar, pastaj mbahet për një periudhë kohe dhe në fund ftohet në ajër ose. në furrë.Në këtë mënyrë mund të eliminohet 80%-90% e stresit të saldimit.Një metodë tjetër është kalitja lokale me temperaturë të lartë, që do të thotë, vetëm ngrohja e saldimit dhe zonës përreth tij, dhe më pas ftohja ngadalë, duke zvogëluar vlerën maksimale të stresit të saldimit, duke e bërë shpërndarjen e stresit relativisht të sheshtë dhe duke eliminuar pjesërisht stresin e saldimit.
Pasi të jenë salduar disa materiale çeliku të lidhur, nyjet e tyre të salduara do të kenë një strukturë të ngurtësuar, e cila do të përkeqësojë vetitë mekanike të materialit.Përveç kësaj, kjo strukturë e ngurtësuar mund të çojë në shkatërrimin e bashkimit nën ndikimin e stresit të saldimit dhe hidrogjenit.Pas trajtimit termik, struktura metalografike e bashkimit përmirësohet, plasticiteti dhe qëndrueshmëria e bashkimit të salduar përmirësohen dhe vetitë mekanike gjithëpërfshirëse të bashkimit të salduar përmirësohen.
A duhet të hiqen dëmtimi i harkut dhe saldimet e përkohshme të shkrira në saldime të përhershme?
Në strukturat e ngarkuara statikisht, dëmtimet e harkut nuk kanë nevojë të hiqen, përveç nëse dokumentet e kontratës kërkojnë shprehimisht heqjen e tyre.Megjithatë, në strukturat dinamike, harku mund të shkaktojë përqendrim të tepruar të stresit, i cili do të shkatërrojë qëndrueshmërinë e strukturës dinamike, kështu që sipërfaqja e strukturës duhet të jetë e rrafshët dhe të çarat në sipërfaqen e strukturës duhet të kontrollohen vizualisht.Për më shumë detaje mbi këtë diskutim, ju lutemi referojuni seksionit 5.29 të AWS D1.1:2015.
Në shumicën e rasteve, nyjet e përkohshme në saldimet ngjitëse mund të inkorporohen në saldimet e përhershme.Në përgjithësi, në strukturat e ngarkuara statikisht, lejohet të mbahen ato saldime ngjitëse që nuk mund të inkorporohen përveç nëse dokumentet e kontratës kërkojnë në mënyrë specifike që ato të hiqen.Në strukturat me ngarkesë dinamike, saldimet e përkohshme ngjitëse duhet të hiqen.Për më shumë detaje mbi këtë diskutim, ju lutemi referojuni seksionit 5.18 të AWS D1.1:2015.
[1] Strukturat me ngarkesë statike karakterizohen nga aplikimi dhe lëvizja shumë e ngadaltë, gjë që është e zakonshme në ndërtesa
[2] Struktura e ngarkuar në mënyrë dinamike i referohet procesit të aplikimit dhe/ose lëvizjes me një shpejtësi të caktuar, e cila nuk mund të konsiderohet statike dhe kërkon marrjen në konsideratë të lodhjes së metaleve, e cila është e zakonshme në strukturat e urave dhe shinat e vinçave.
Masat paraprake për paranxehjen e saldimit të dimrit
Ka ardhur dimri i ftohtë dhe gjithashtu shtron kërkesa më të larta për parangrohjen e saldimit.Temperatura e paranxehjes matet zakonisht përpara bashkimit dhe mbajtja e kësaj temperature minimale gjatë saldimit shpesh neglizhohet.Në dimër, shpejtësia e ftohjes së bashkimit të saldimit është e shpejtë.Nëse kontrolli i temperaturës minimale në procesin e saldimit shpërfillet, kjo do të sjellë rreziqe serioze të fshehura për cilësinë e saldimit.
Çarjet e ftohta janë më dhe më të rrezikshmet ndër defektet e saldimit në dimër.Tre faktorët kryesorë për formimin e çarjeve të ftohta janë: materiali i ngurtësuar (metali bazë), hidrogjeni dhe shkalla e frenimit.Për çelikun konvencional strukturor, arsyeja e ngurtësimit të materialit është se shpejtësia e ftohjes është shumë e shpejtë, kështu që rritja e temperaturës së paranxehjes dhe ruajtja e kësaj temperature mund ta zgjidhë mirë këtë problem.
Në ndërtimin e përgjithshëm të dimrit, temperatura e paranxehjes është 20℃-50℃ më e lartë se temperatura e zakonshme.Vëmendje e veçantë duhet t'i kushtohet parangrohjes së saldimit të pozicionimit të pllakës së trashë është pak më i lartë se ai i saldimit formal.Për saldimin me elektroskorje, saldimin me hark të zhytur në ujë dhe për hyrjen e tjera të nxehtësisë Metodat më të larta të saldimit mund të jenë të njëjta me temperaturat e zakonshme të paranxehjes.Për komponentët e gjatë (përgjithësisht më të mëdhenj se 10 m), nuk rekomandohet evakuimi i pajisjeve të ngrohjes (tub ngrohës ose fletë ngrohëse elektrike) gjatë procesit të saldimit për të parandaluar situatën "njëri skaj është i nxehtë dhe skaji tjetër është i ftohtë".Në rastin e operacioneve në natyrë, pas përfundimit të saldimit, duhet të merren masa për ruajtjen e nxehtësisë dhe ftohjen e ngadaltë në zonën e saldimit.
Tubat e saldimit të ngrohjes paraprake (për anëtarët e gjatë)
Rekomandohet përdorimi i materialeve harxhuese për saldim me hidrogjen të ulët në dimër.Sipas AWS, EN dhe standardeve të tjera, temperatura e paranxehjes së materialeve konsumuese të saldimit me hidrogjen të ulët mund të jetë më e ulët se ajo e materialeve konsumuese të saldimit të përgjithshëm.Kushtojini vëmendje formulimit të sekuencës së saldimit.Një sekuencë e arsyeshme saldimi mund të zvogëlojë shumë kufizimin e saldimit.Në të njëjtën kohë, si inxhinier saldimi, është gjithashtu përgjegjësi dhe detyrim të rishikoni nyjet e saldimit në vizatime që mund të shkaktojnë kufizime të mëdha dhe të koordinoni me projektuesin për të ndryshuar formën e bashkimit.
Pas saldimit, kur duhet të hiqen jastëkët e saldimit dhe pllakat lidhëse?
Për të siguruar integritetin gjeometrik të bashkimit të salduar, pas përfundimit të saldimit, pllaka e plumbit në skajin e komponentit mund të duhet të pritet.Funksioni i pllakës dalëse është të sigurojë madhësinë normale të saldimit nga fillimi deri në fund të procesit të saldimit;por duhet ndjekur procesi i mësipërm.Siç specifikohet në seksionet 5.10 dhe 5.30 të AWS D1.1 2015. Kur është e nevojshme të hiqen veglat ndihmëse të saldimit, si p.sh. pllakat e saldimit ose pllakat e saldimit, trajtimi i sipërfaqes së saldimit duhet të kryhet sipas kërkesave përkatëse të përgatitje para saldimit.
Tërmeti i 1994 North Ridge rezultoi në shkatërrimin e strukturës së lidhjes së salduar "trare-kolona-seksion çeliku", duke tërhequr vëmendjen dhe diskutimin mbi saldimin dhe detajet sizmike, dhe mbi bazën e së cilës u krijuan kushte të reja standarde.Dispozitat për tërmetet në botimin e vitit 2010 të standardit AISC dhe suplementi përkatës nr. 1 përfshijnë kërkesa të qarta në këtë drejtim, domethënë, sa herë që përfshihen projekte inxhinierike sizmike, pllakat e saldimit dhe pllakat e plumbit duhet të hiqen pas saldimit. .Megjithatë, ekziston një përjashtim kur performanca e ruajtur nga komponenti i testuar ende rezulton të jetë i pranueshëm duke trajtuar ndryshe nga sa më sipër.
Përmirësimi i cilësisë së prerjes – Konsiderata në programimin dhe kontrollin e procesit
Me zhvillimin e shpejtë të industrisë, është veçanërisht e rëndësishme të përmirësohet cilësia e prerjes së pjesëve.Ka shumë faktorë që ndikojnë në prerje, duke përfshirë parametrat e prerjes, llojin dhe cilësinë e gazit të përdorur, aftësinë teknike të operatorit të punishtes dhe të kuptuarit e pajisjeve të makinës prerëse.
(1) Përdorimi i saktë i AutoCAD për të vizatuar pjesë grafike është një parakusht i rëndësishëm për cilësinë e pjesëve të prerjes;Personeli i radhitjes së foleve përpilon programet e pjesëve të prerjes CNC në përputhje të plotë me kërkesat e vizatimeve të pjesëve dhe duhet të merren masa të arsyeshme gjatë programimit të disa pjesëve të bashkimit të fllanxhave dhe të holla: Kompensimi i butë, proces i veçantë (bashkë skaj, prerje e vazhdueshme), etj., për të siguruar që madhësia e pjesëve pas prerjes të kalojë inspektimin.
(2) Gjatë prerjes së pjesëve të mëdha, për shkak se kolona qendrore (konike, cilindrike, rrjetë, mbulesë) në pirgun e rrumbullakët është relativisht e madhe, rekomandohet që programuesit të kryejnë përpunim special gjatë programimit, mikro-lidhjes (rritja e pikave të ndërprerjes), d.m.th. , vendosni pikën përkatëse të përkohshme joprerëse (5 mm) në të njëjtën anë të pjesës që do të pritet.Këto pika lidhen me pllakën e çelikut gjatë procesit të prerjes, dhe pjesët mbahen për të parandaluar zhvendosjen dhe deformimin e tkurrjes.Pas prerjes së pjesëve të tjera, këto pika priten për të siguruar që madhësia e pjesëve të prera të mos deformohet lehtë.
Forcimi i kontrollit të procesit të pjesëve prerëse është çelësi për përmirësimin e cilësisë së pjesëve prerëse.Pas një sasie të madhe të analizave të të dhënave, faktorët që ndikojnë në cilësinë e prerjes janë si më poshtë: operatori, zgjedhja e grykave prerëse, rregullimi i distancës midis grykave të prerjes dhe pjesëve të punës dhe rregullimi i shpejtësisë së prerjes, dhe pingulja ndërmjet sipërfaqes së pllakë çeliku dhe grykë prerëse.
(1) Kur përdorni makinën prerëse CNC për të prerë pjesët, operatori duhet t'i presë pjesët sipas procesit të prerjes së zbrazët dhe operatorit i kërkohet të ketë vetëdije për vetë-inspektimin dhe të jetë në gjendje të bëjë dallimin midis pjesëve të kualifikuara dhe të pakualifikuara për të parën pjesë e prerë vetë, nëse nuk kualifikohet Korrigjohet dhe riparohet në kohë;pastaj dorëzojeni atë në inspektimin e cilësisë dhe nënshkruani biletën e parë të kualifikuar pasi të keni kaluar inspektimin;vetëm atëherë mund të prodhohet masiv i pjesëve prerëse.
(2) Modeli i grykës së prerjes dhe distanca midis grykës së prerjes dhe pjesës së punës zgjidhen të gjitha në mënyrë të arsyeshme sipas trashësisë së pjesëve prerëse.Sa më i madh të jetë modeli i grykës së prerjes, aq më e trashë është trashësia e pllakës së çelikut të prerë normalisht;dhe distanca midis grykës së prerjes dhe pllakës së çelikut do të ndikohet nëse është shumë larg ose shumë afër: shumë larg do të bëjë që zona e ngrohjes të jetë shumë e madhe dhe gjithashtu do të rrisë deformimin termik të pjesëve;Nëse është shumë i vogël, gryka e prerjes do të bllokohet, duke rezultuar në humbje të pjesëve të konsumuara;dhe shpejtësia e prerjes gjithashtu do të zvogëlohet, dhe efikasiteti i prodhimit gjithashtu do të reduktohet.
(3) Rregullimi i shpejtësisë së prerjes lidhet me trashësinë e pjesës së punës dhe grykës së zgjedhur të prerjes.Në përgjithësi, ngadalësohet me rritjen e trashësisë.Nëse shpejtësia e prerjes është shumë e shpejtë ose shumë e ngadaltë, kjo do të ndikojë në cilësinë e portës së prerjes së pjesës;një shpejtësi e arsyeshme e prerjes do të prodhojë një tingull të rregullt kërcitjeje kur skorja rrjedh dhe dalja e skorjeve dhe hunda e prerjes janë në thelb në një vijë;një shpejtësi e arsyeshme prerjeje Do të përmirësojë gjithashtu efikasitetin e prerjes së prodhimit, siç tregohet në tabelën 1.
(4) Perpendikulariteti midis grykës së prerjes dhe sipërfaqes së pllakës së çelikut të platformës së prerjes, nëse hunda e prerjes dhe sipërfaqja e pllakës së çelikut nuk janë pingule, do të bëjë që pjesa e pjesës të jetë e pjerrët, gjë që do të ndikojë në pabarazinë madhësia e pjesëve të sipërme dhe të poshtme të pjesës dhe saktësia nuk mund të garantohet.Aksidentet;operatori duhet të kontrollojë në kohë përshkueshmërinë e grykës prerëse përpara prerjes.Nëse bllokohet, rrjedha e ajrit do të jetë e pjerrët, duke bërë që gryka e prerjes dhe sipërfaqja e pllakës së çelikut prerës të jenë jo pingule dhe madhësia e pjesëve prerëse do të jetë e gabuar.Si operator, pishtari prerës dhe hunda prerëse duhet të rregullohen dhe kalibrohen përpara prerjes për t'u siguruar që pishtari prerës dhe gryka prerëse janë pingul me sipërfaqen e pllakës së çelikut të platformës prerëse.
Makina prerëse CNC është një program dixhital që drejton lëvizjen e veglës së makinës.Kur vegla e makinës lëviz, vegla prerëse e pajisur rastësisht pret pjesët;kështu që metoda e programimit të pjesëve në pllakën e çelikut luan një faktor vendimtar në cilësinë e përpunimit të pjesëve të prera.
(1) Optimizimi i procesit të prerjes së foleve bazohet në diagramin e optimizuar të foleve, i cili konvertohet nga gjendja e foleve në gjendjen e prerjes.Duke vendosur parametrat e procesit, rregullohen drejtimi i konturit, pika fillestare e kontureve të brendshme dhe të jashtme dhe linjat e hyrjes dhe daljes.Për të arritur rrugën më të shkurtër të boshtit, zvogëloni deformimin termik gjatë prerjes dhe përmirësoni cilësinë e prerjes.
(2) Procesi i posaçëm i optimizimit të foleve bazohet në skicën e pjesës në vizatimin e paraqitjes dhe projektimin e trajektores së prerjes për të përmbushur nevojat aktuale përmes operacionit "përshkrues", siç është prerja mikro-nyje anti-deformuese, shumë -Pjesa e vazhdueshme e prerjes, prerja e urës, etj., Përmes optimizimit, efikasiteti dhe cilësia e prerjes mund të përmirësohen më mirë.
(3) Zgjedhja e arsyeshme e parametrave të procesit është gjithashtu shumë e rëndësishme.Zgjidhni parametra të ndryshëm të prerjes për trashësi të ndryshme pllakash: të tilla si zgjedhja e linjave të plumbit, zgjedhja e linjave të daljes së plumbit, distanca midis pjesëve, distanca midis skajeve të pllakës dhe madhësia e hapjes së rezervuar.Tabela 2 është parametrat e prerjes për çdo trashësi pllake.
Roli i rëndësishëm i saldimit të gazit mbrojtës
Nga pikëpamja teknike, vetëm duke ndryshuar përbërjen e gazit mbrojtës, mund të bëhen 5 ndikimet e mëposhtme të rëndësishme në procesin e saldimit:
(1) Përmirësoni shkallën e depozitimit të telit të saldimit
Përzierjet e gazit të pasuruara me argon përgjithësisht rezultojnë në efikasitet më të lartë të prodhimit sesa dioksidi i karbonit i pastër konvencional.Përmbajtja e argonit duhet të kalojë 85% për të arritur tranzicionin jet.Sigurisht, rritja e shkallës së depozitimit të telit të saldimit kërkon zgjedhjen e parametrave të duhur të saldimit.Efekti i saldimit është zakonisht rezultat i ndërveprimit të disa parametrave.Zgjedhja e papërshtatshme e parametrave të saldimit zakonisht do të zvogëlojë efikasitetin e saldimit dhe do të rrisë punën e heqjes së skorjeve pas saldimit.
(2) Kontrolloni spërkatjen dhe zvogëloni pastrimin e skorjeve pas saldimit
Potenciali i ulët i jonizimit të argonit rrit stabilitetin e harkut me një reduktim përkatës të spërkatjes.Teknologjia e re e fundit në burimet e energjisë së saldimit ka kontrolluar spërkatjen në saldimin me CO2 dhe në të njëjtat kushte, nëse përdoret një përzierje gazi, spërkatja mund të reduktohet më tej dhe dritarja e parametrave të saldimit mund të zgjerohet.
(3) Kontrolloni formimin e saldimit dhe zvogëloni saldimin e tepërt
Saldimet me CO2 priren të dalin jashtë, duke rezultuar në mbisaldim dhe rritje të kostove të saldimit.Përzierja e gazit të argonit është e lehtë për të kontrolluar formimin e saldimit dhe shmang humbjen e telit të saldimit.
(4) Rritni shpejtësinë e saldimit
Duke përdorur një përzierje gazi të pasur me argon, spërkatja mbetet e kontrolluar shumë mirë edhe me rritjen e rrymës së saldimit.Avantazhi që sjell kjo është rritja e shpejtësisë së saldimit, veçanërisht për saldimin automatik, gjë që përmirëson shumë efikasitetin e prodhimit.
(5) Kontrolloni tymin e saldimit
Nën të njëjtat parametra të funksionimit të saldimit, përzierja e pasur me argon redukton shumë tymrat e saldimit në krahasim me dioksidin e karbonit.Krahasuar me investimin në pajisje harduerike për të përmirësuar mjedisin e funksionimit të saldimit, përdorimi i një përzierjeje gazi të pasur me argon është një avantazh shoqërues i reduktimit të ndotjes në burim.
Aktualisht, në shumë industri, përzierja e gazit të argonit është përdorur gjerësisht, por për arsye të tufës, shumica e ndërmarrjeve vendase përdorin 80%Ar+20%CO2.Në shumë aplikime, ky gaz mbrojtës nuk funksionon në mënyrë optimale.Prandaj, zgjedhja e gazit më të mirë është në fakt mënyra më e lehtë për të përmirësuar nivelin e menaxhimit të produktit për një ndërmarrje saldimi në rrugën përpara.Kriteri më i rëndësishëm për zgjedhjen e gazit më të mirë mbrojtës është që të plotësohen nevojat aktuale të saldimit në masën më të madhe.Përveç kësaj, rrjedha e duhur e gazit është premisa për të siguruar cilësinë e saldimit, rrjedha shumë e madhe ose shumë e vogël nuk është e favorshme për saldimin
Koha e postimit: Qershor-07-2022